常見的雷達信號模擬設備可分為雷達信號模擬器和雷達回波模擬器兩類。其中，雷達信號模擬器一般用于模擬雷達發射信號，可完成電子偵察設備的調試、測試、試驗、訓練等任務[1]；雷達回波模擬器用于模擬雷達接收機獲取的綜合信號(包括目標回波、雜波、干擾、噪聲等)，在雷達調試、測試、試驗、訓練、檢測維修等過程中發揮著重要作用[2]。根據功能，雷達回波模擬器又可分為雷達目標信號產生器RTG(Radar Target Generator)、雷達回波信號模擬器RSS(Radar Signal Simulator)以及雷達環境模擬器RES(Radar Environment Simulator)。RTG用于產生較為簡單的雷達目標回波信號，由于缺少干擾和雜波信號，應用范圍有限[3]；RSS可以模擬產生雷達目標回波、干擾、雜波等綜合回波信號，廣泛應用于雷達研制、調試、測試等場合[4-5]，但一般缺少與雷達的實時交互能力；RES能夠根據雷達當前狀態和戰場想定，實時產生對應的綜合回波信號注入或饋入雷達，完成雷達訓練、保障等任務[6-7]。隨著雷達作戰中電磁環境的日益復雜，訓練、保障過程中對電磁環境模擬的需求日益迫切，因此，RES成為當前雷達回波模擬器的研究熱點[8]。

    實現RES的關鍵是實時生成與雷達狀態相匹配的綜合回波信號。其中，難點是在便攜式條件下實現多波段脈間捷變頻雷達的信號實時模擬。一方面要求具有雷達狀態獲取、傳輸，且信號處理部分具備高速處理的能力；另一方面要求射頻模塊具備多波段寬帶快速跳頻的能力。因此，射頻模塊性能的好壞將直接影響RES的性能。
    高性價比多波段寬帶快速跳頻模塊的設計是當前微波模塊設計的熱點之一[9]，本文采用DDS+倍頻鏈技術，實現了輸出射頻信號在C、X波段的頻率跳變。其頻帶較寬、跳頻速度快、雜散低、相噪低、頻率分辨率高，并且輸出功率可調，確保了RES系統的實現。
1 設計方案
1.1 設計指標
    設計指標有：(1)工作頻段：C波段、X波段；(2)相對帶寬：10%；(3)頻率分辨率：小于10 Hz；(4)跳頻時間：小于5 μs；(5)輸出雜散抑制：優于-50 dBc；(6)相位噪聲：優于－70 dBc/Hz@10 kHz；(7)輸出功率：可控，步進精度為0.5 dBm。
1.2 方案設計
    寬帶微波頻率源主要有以下幾種實現方式：直接數字頻率合成(DDS)、鎖相環(PLL)、DDS激勵PLL或倍頻器[10]。DDS技術具有頻率分辨率高、頻率切換快、頻率穩定度高等優點，但是輸出信號頻率較低、帶寬有限；PLL技術輸出頻譜純度高，但其頻率轉變時間較長，頻率分辨率也有限。通常會考慮把DDS和PLL組合在一起應用，但DDS和PLL結合的主要缺點是頻率轉換時間較長。雖然DDS本身的頻率轉換時間很快(可達ns級)，但其輸出頻率低，雜散多，所以要依靠PLL實現倍頻和跟蹤濾波，而PLL在跟蹤頻率時需要一定的捕獲時間，這個時間與環路的類型、參數和頻率步進等有關，而DDS+PLL頻率合成的轉換時間取決于PLL，這就相當于犧牲了DDS頻率轉換時間快的優點換取高輸出頻率和純凈的頻譜。
    因此本設計中，使用倍頻器代替PLL，可以克服DDS+PLL頻率合成器轉換時間較長的缺點。采用“DDS+倍頻鏈”的設計方案，以DDS作為頻率合成的核心，用倍頻鏈提高DDS的輸出頻率，同時拓展了DDS的輸出帶寬，容易滿足系統設計的要求。盡管倍頻會使輸出產生非線性失真和雜散，若合理選擇DDS直接輸出的頻段，利用帶通濾波器可有效地抑制DDS的雜散輸出，可以保證頻率合成器在輸出頻率高速切換的同時滿足輸出頻譜純度的要求。雙波段快速跳頻模塊設計框圖如圖1所示。

    該模塊工作過程為：DDS在FPGA的時序控制下，產生窄帶信號，經DDS倍頻鏈后滿足帶寬要求；輸入的中頻模擬信號經兩次混頻后分別與DDS輸出的16次倍頻和32次倍頻后的信號混頻，實現C波段和X波段射頻輸出的要求，通過開關選通電路實現C波段和X波段之間的切換。輸出端接一個6 bit數字衰減器，用于控制射頻輸出功率的大小。在實現設計指標的前提下，如何提高輸出信號的頻譜純度是本方案實現的難點。
1.3 主要器件選擇
    該系統主要由DDS、倍頻鏈、數字開關、FPGA、本振源及帶通濾波器組成。DDS芯片采用Analog Device公司的產品AD9912；倍頻鏈由功分、放大、混頻、倍頻等部分組成，將DDS輸出信號實現輸出頻率的倍頻，以供數字開關選擇輸出；數字開關采用Hittite公司的HMC232LP4開關，開關時間為6 ns，是一款寬帶、高隔離、無反射砷化鎵場效應晶體管雙路選擇開關，可以實現頻率快速跳變；FPGA芯片采用美國Altera公司的CycloneII系列EP2C5T144C8，其功能強大，性價比較高；本振源選用SYNERGY微波公司的LFSW2476-10和LFSW190410-100芯片，本振源的選取會直接影響射頻輸出的相位噪聲指標及雜散抑制能力；低頻段的帶通濾波器設計采用LC濾波器，高頻段的濾波器設計采用平行耦合微帶帶通濾波器，對帶外雜散的抑制均大于30 dB，帶內紋波小于0.5 dB，輸入、輸出阻抗均為50 Ω。
1.4 方案實現
1.4.1 低雜散設計
    該模塊的雜散主要來源于DDS雜散及混頻后的交互調分量[11]。產生DDS雜散的主要原因為相位截斷誤差、幅度量化誤差和DAC非線性誤差，所以DDS芯片和混頻器的選擇尤為重要。本設計中，DDS芯片選用具有雜散抑制通道的AD9912芯片，其突出特點是擁有能夠編程的輔助直接數字頻率合成器通道，可以降低輸出頻譜中問題諧波雜散的等級，改進了DDS固有的雜散和噪聲大等缺點。本方案中，DDS所選頻段雜散抑制為－61 dBc。
      根據頻率范圍的需要，混頻器選擇性價比和隔離度均較高的器件，最后通過濾波器可以濾除混頻后的交互調分量，保證低雜散的實現。同時，由于該模塊工作頻率較高，必須做好電磁兼容性設計。
1.4.2 跳頻時間設計
      跳頻時間主要由數據配置時間、DDS芯片響應時間和PIN開關切換時間構成[12]。本設計中所用DDS芯片為AD9912，該芯片只能采用串口模式進行配置。AD9912需要配置的頻率控制字的位數為48 bit，指令控制字位數為16 bit，所以FPGA和DDS的串行通信發送的數據總共為64 bit。經計算，FPGA工作在50 MHz主頻時，完成64 bit的數據配置所需時間為2.56 μs，并且由芯片數據手冊可知，DDS芯片響應時間小于1 μs，PIN開關切換實際測試時間小于1 μs，且DDS芯片響應時間和PIN開關切換時間可在同一時段完成，所以總時間可滿足系統跳頻時間小于5 μs的要求。
1.4.3 低相噪設計
    通過分析AD9912的數據手冊給出的測試數據可以看出，在不使用內部PLL乘法器時，其相位噪聲優于-130 dBc/Hz@10 kHz。AD9912的850 MHz時鐘信號采用鎖相方案，對相位噪聲有影響的器件主要是鑒相器和參考時鐘。鑒相器采用ADI公司的ADF4106芯片，其歸一化噪聲基底為－219 dBc/Hz@10 kHz，當鑒相頻率等于25 MHz時，環路分頻比N為850/25=34，則帶內總的相位噪聲為－114.4 dBc/Hz。此外，考慮到PLL參考時鐘也會對相位噪聲產生較大的影響，系統采用輸出頻率為100 MHz的晶振，其相位噪聲為－145 dBc/Hz@10 kHz，它對輸出相位噪聲的影響為－126.4 dBc/Hz。綜上所述，850 MHz時鐘信號的輸出相噪為－114.4 dBc/Hz@10 kHz，這是DDS總相位噪聲。經32倍頻后輸出的相位噪聲惡化20lg32 dB(即30 dB)，混頻器3的RF輸入端相噪為－84.4 dBc/Hz@10 kHz。本振源1和本振源2選用SYN-ERGY微波公司的頻綜LFSW2476-10和LFSW190410-100，其相位噪聲分別為－100 dBc/Hz@10 kHz和－85dBc/Hz@10 kHz，混頻后的相位噪聲按較差的計算，取－85 dBc/Hz@10 kHz，該信號在混頻器3中與DDS倍頻后的信號混頻。由于RF和LO端口輸入相噪相差不大，因此輸出相噪惡化3 dB(即－82 dBc/Hz@10 kHz)，優于－70 dBc/Hz@10 kHz，滿足系統設計對相位噪聲的指標要求。
1.4.4 電磁兼容設計
    電磁兼容性對系統的相位噪聲、雜散等重要指標有很大的影響，如果設計不當，則會致使指標很難滿足設計要求。因此，為保證系統工作性能，需要采取措施減少或抑制外來干擾噪聲，降低附加噪聲和系統自身信號串擾。具體措施如下：
    (1)做好屏蔽措施。屏蔽不僅對輻射干擾有良好的抑制效果，而且對靜電干擾和干擾的電容性耦合、電感性耦合均有明顯的抑制性作用。本設計選用鋁合金材料制作屏蔽盒，將分好塊的電路分別放入各屏蔽盒中，把蓋蓋好并用螺釘緊固。各個屏蔽盒之間的高頻信號用SMA接頭引出，通過同軸線連接，可有效防止外界干擾進入屏蔽盒。
    (2)做好接地和PCB布線。模擬電路部分和數字電路部分要分開，以避免模擬電路、數字電路和電源公共回線產生公共阻抗的耦合。對于差分傳輸的信號，應遵循等長等距原則。
1.4.5 電路設計調試
    π型衰減網絡通過電壓來控制射頻信號的功率，對電路起到衰減和匹配作用。由于倍頻器、混頻器等微波器件對射頻輸入都有功率方面的要求，所以π型衰減網絡在射頻以及微波網絡方面有很廣泛的應用。π型衰減網絡的基本結構如圖2所示，該網絡由3個電阻組成，且兩邊的并聯電阻相等。

   
2 實驗結果與分析
    若參考時鐘頻率不變，DDS的頻率分辨率只由相位累加器的位數決定。DDS的輸出頻率分辨率為頻率控制字為1時DDS的輸出頻率。本文參考時鐘為850 MHz，輸出分辨率為f=(1×850×106)/232=0.197 Hz。將DDS的輸出32倍頻后，頻率合成器的分辨率為f=0.197×32=6.33 Hz，滿足指標要求。
    分別從C波段和X波段選取一個頻點，采用Anritsu系列頻譜分析儀MS2668C測試雜散，C波段的雜散抑制為-57.3 dBc，X波段的雜散抑制為-52.8 dBc，驗證了輸出雜散抑制優于-50 dBc。同時C波段和X波段的相噪在－75 dBc/Hz@10 kHz附近，該結果與理論值相近，均優于－70 dBc/Hz@10 kHz，滿足設計指標要求。從C波段取一頻點，測試雜散及相噪結果分別如圖4和圖5所示，從圖中可看出系統滿足指標要求。

    通過實際電路驗證，本設計的雙波段快速跳頻系統達到了設計要求，跳頻速度快、頻帶寬、雜散低、相噪低、頻率分辨率高，便于數字控制且結構簡單。同時，該系統體積小，成本低，易于生產實現，可廣泛應用于部隊雷達的抗干擾訓練和檢測。
參考文獻
[1] 錢可偉，唐偉，徐自強，等.毫米波雷達信號模擬器研制[J]. 現代雷達，2011，33(1)：18-21.
[2] 向道樸，黎向陽，孟憲海.一種通用雷達回波模擬器的設計與實現[J].現代雷達，2007，29(10)：84-90.
[3] Intersoft Electronics.Radar target generator RTG 698[Z]，2010.
[4] 楊鴻鵠，許蘊山，夏海寶，等.基于FPGA+DSP的雷達回波發生器設計[J].電子技術應用，2009，35(12)：57-60.
[5] 馬浩.一種雷達回波實時仿真的軟件實現方法研究[J].計算機工程與應用，2011，47(23)：143-146.
[6] 王勝，石志廣，范紅旗.基于目標電磁散射特征的雷達回波信號實時模擬系統的研制[J].電路與系統學報，2009，14(4)：124-130.
[7] GEORGE L B，PhD，DAVID M H.A-irborne Radar Desktop trainer[EB/OL].Camber C-orporation[2012-06-26].http：//cambertx.com/resources.php.
[8] 趙菲，王生水，柴舜連，等.輻射式雷達目標模擬器射頻前端設計與集成[J].國防科技大學學報，2010，32(3):109-114.
[9] 鄧茜，梁小朋.高性價比小型C波段寬帶跳頻源的研制[J].壓電與聲光，2011，33(3)：432-435.
[10] 黃超，任麗香，毛二可，等.一種X波段寬帶快速跳頻頻率源[J].北京理工大學學報，2011，31(4)：467-471.
[11] 劉永智，鮑景富，高樹廷.一種S頻段高性能頻率合成器的設計與實現[J].電訊技術，2011，51(1)：89-92.
[12] 劉永智，徐盛旺，高樹廷.超寬帶頻率合成器的設計與實現[J].電訊技術，2009，49(12)：88-90.